華龍一號防止乏燃料水池硼水結(jié)晶措施分析

　　摘要：福清5&6號機組作為"華龍一號"首堆示范工程，其安全可靠運行是"華龍一號"走出去的充分保障。福島事故后，乏燃料水池的安全運行受到業(yè)內(nèi)的廣泛關(guān)注，福清廠址在冬季可能會出現(xiàn)海水溫度極低的情況，會帶來乏燃料水池硼結(jié)晶的風險，采取有效的防止乏燃料水池硼水結(jié)晶措施對電廠安全運行至關(guān)重要。研究華龍一號乏燃料水池冷卻系統(tǒng)和設(shè)備冷卻水系統(tǒng)的設(shè)計準則，分析了廠址條件對冬季乏燃料貯存的影響，通過換熱計算對防止乏燃料水池硼水結(jié)晶的措施進行驗證，措施一是減少換熱器冷側(cè)設(shè)備冷卻水的流量，措施二是減少換熱器熱側(cè)乏池水的流量。經(jīng)過分析措施一可以更好的降低硼結(jié)晶風險，采用措施二時需要關(guān)注換熱器出口的乏池水溫度防止局部產(chǎn)生硼結(jié)晶。

　　本文源自科技視界,2020(26):5-9.基金:中國核電工程有限公司自主科研“壓水堆核電廠大修換料時間優(yōu)化的研究”資助,項目主持人:皮月(KY19007).《科技視界》雜志是上海市科技協(xié)會主管、上海市科普作家協(xié)會主辦的科技類期刊，是2011年6月13日國家新聞出版總署下發(fā)“新出審字【2011】472號”文件通過審批的，其國內(nèi)統(tǒng)一連續(xù)出版物號為CN31-2065/N，國際標準連續(xù)出版物號ISSN2095-2457。

　　“華龍一號”是我國具備完整自主知識產(chǎn)權(quán)的三代先進壓水堆核電型號，福清核電站5號機組作為“華龍一號”首堆示范工程已于2015年5月7日開工建設(shè)。福清核電廠位于我國東海海岸，根據(jù)平潭海洋站的監(jiān)測資料，冬季海水溫度會出現(xiàn)8℃的低溫，此時乏燃料水池水溫也會相應(yīng)降低，乏燃料水池水溫低于10℃時可能導(dǎo)致硼結(jié)晶，使乏燃料的安全貯存帶來巨大風險。因此，提出防止乏燃料水池硼水結(jié)晶措施對電廠安全運行至關(guān)重要。本文介紹了華龍一號乏燃料水池冷卻系統(tǒng)和設(shè)備冷卻水系統(tǒng)的設(shè)計準則，分析了福清核電站廠址條件對冬季乏燃料貯存的影響，提出防止福清廠址核島機組乏燃料水池硼水結(jié)晶的措施，并進行換熱計算對措施進行驗證。

　　1、系統(tǒng)設(shè)計準則

　　電廠中經(jīng)過一個燃料循環(huán)從堆芯換出的乏燃料要貯存在乏燃料水池中，水池的含硼水用來帶走已輻照燃料元件所釋放的余熱并對人員提供生物防護。池水是通過乏燃料水池冷卻系統(tǒng)(簡稱乏池冷卻系統(tǒng))進行循環(huán)冷卻，系統(tǒng)中配有換熱器將熱量傳遞給設(shè)備冷卻水系統(tǒng)，再由設(shè)備冷卻水系統(tǒng)將熱量傳遞給重要廠用水系統(tǒng)最終導(dǎo)入海水。乏池冷卻系統(tǒng)和設(shè)備冷卻水系統(tǒng)設(shè)計要按照系統(tǒng)設(shè)計準則開展。

　　1.1乏池冷卻系統(tǒng)的設(shè)計準則

　　乏池冷卻系統(tǒng)根據(jù)電廠運行情況可分為三個工況：

　　1.1.1正常貯存工況

　　乏池冷卻系統(tǒng)提供一個冷卻系列導(dǎo)出余熱。

　　正常貯存工況，在水池中貯存每次卸出的堆芯燃料組件，其最大值為貯存14次的乏燃料組件量。此時水池中空出的位置足夠放置整個堆芯燃料組件量以備事故需要，熱負荷如表1所示。

　　1.1.2正常換料工況

　　乏池冷卻系統(tǒng)提供兩個冷卻系列導(dǎo)出余熱。

　　正常換料工況，是在14次乏燃料貯存的基礎(chǔ)上，整個堆芯燃料組件全部卸入乏燃料水池，在將未更換部分堆芯組件返回堆芯之前的這段時間，余熱大，水溫高，雖然時間不長，但仍需給予關(guān)注，熱負荷如表1所示。

　　1.1.3事故工況

　　乏池冷卻系統(tǒng)提供兩個冷卻系列導(dǎo)出余熱。

　　事故工況是指反應(yīng)堆發(fā)生事故后，需要全堆強迫卸料，因事故之后，希望將燃料組件盡快卸出，因此冷卻時間為5天，其最大值發(fā)生在14次卸料后，同時考慮事故發(fā)生在平衡循環(huán)末期，因為此時強迫卸料的危險最大，熱負荷如表1所示。

　　從上述設(shè)計準則可以看出，為保證換料末期乏燃料水池的安全運行，系統(tǒng)容量按照最大剩余熱功率考慮，因此在電廠運行初期，乏燃料較少的情況下，會出現(xiàn)發(fā)熱量較小換熱能力過強的現(xiàn)象。

　　1.2設(shè)備冷卻水系統(tǒng)的設(shè)計準則

　　設(shè)備冷卻水系統(tǒng)根據(jù)電廠運行情況可分為六個工況：

　　當海水最高溫度為T7℃時，提供的設(shè)備冷卻水最高溫度為35℃，但下述情況除外：在進入冷停堆和次臨界停堆工況下，當海水最高溫度為T7℃時，供給的冷卻水溫度為40℃;在失冷卻劑事故(LOCA)工況下，當海水最高溫度為Tmax℃時，供給的冷卻水溫度為45℃。

　　表1不同工況下乏燃料水池最大剩余功率

　　表2不同工況下海水溫度和設(shè)備冷卻水溫度設(shè)計要求

　　(1)T7：歷年最高第七日平均水溫。

　　(2)Tmax：歷史最高水溫。

　　根據(jù)上述設(shè)計準則，設(shè)備冷卻水系統(tǒng)的冷卻能力相當于電站在各種工況下需要同時運行的各種設(shè)備的總熱負荷。因此，當機組冬季運行，海水溫度低于10℃時，設(shè)備冷卻水溫度會遠低于設(shè)計值，對于乏燃料來說就會出現(xiàn)冷卻水溫度較低甚至接近硼結(jié)晶溫度的風險。

　　2、福清核電站冷卻水溫度

　　根據(jù)福清現(xiàn)場運行情況反饋，2018年2月出現(xiàn)低溫氣象，最低氣溫達到2℃左右，此時運行的設(shè)備冷卻水溫度到12℃左右，福清2號機乏燃料水池水溫在13℃左右。根據(jù)技術(shù)規(guī)范要求乏燃料水池溫度低于10℃不允許在燃料廠房進行任何操作，在溫度低于7℃機組要后撤到停堆狀態(tài)。為了防止上述風險出現(xiàn)，首先對福清廠址的歷年海水溫度進行了統(tǒng)計，計算出最低日平均水溫及歷史最低溫度，再根據(jù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)提出運行措施。

　　依據(jù)福清廠址2006年3月的觀測資料與平潭同期資料建立了相關(guān)關(guān)系：

　　廠址站與平潭站表層水溫相關(guān)方程是：

　　圖1廠址站與平潭站表層水溫相關(guān)圖(2006年3月)

　　根據(jù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)，平潭站最低日平均水溫值為10.9℃，根據(jù)廠址和平潭站的相關(guān)方程(式1)推算的廠址的最低日平均水溫值為8.7℃。平潭站歷史最低測量海水溫度為7.2℃，推算的廠址的最低海水溫度為5.4℃。另外根據(jù)電廠運行情況統(tǒng)計，設(shè)備冷卻水系統(tǒng)的用戶一般不會全部投入運行，機組冬季滿功率運行期間設(shè)備發(fā)熱量一般占設(shè)計值的50%左右。因此可推算，該廠址條件下冬季機組正常運行期間，設(shè)備冷卻水最低運行溫度為8.16℃。

　　3、福清核電機組采取的應(yīng)對措施

　　乏燃料水池的冷卻是通過乏池冷卻系統(tǒng)的換熱器將乏池水的熱量傳遞給設(shè)備冷卻水來實現(xiàn)的，為防止乏燃料水池硼水結(jié)晶可以采取兩種措施，一種是減少換熱器冷側(cè)設(shè)備冷卻水的流量，另一種是減少換熱器熱側(cè)乏池水的流量。福清核電機組乏燃料水池冷卻系統(tǒng)的示意圖如圖2、3所示[1]。

　　圖2福清1-4號機組乏池冷卻水與設(shè)備冷卻水換熱示意圖

　　圖3福清5、6號機組華龍一號乏池冷卻水與設(shè)備冷卻水換熱示意圖

　　如圖2所示，福清1-4號機組采用1/3堆芯換料方式，設(shè)備冷卻水系統(tǒng)的溫度為35℃時，乏燃料水池冷卻系統(tǒng)單列運行，設(shè)備冷卻水側(cè)串聯(lián)運行，保證乏燃料水池的溫度低于50℃。為了防止乏燃料水池硼水結(jié)晶，當設(shè)備冷卻水水溫低于15℃可以通過換熱器的旁通管線分流部分冷卻水，使得乏池水溫提高，避免硼水結(jié)晶。

　　如圖3所示，華龍一號采用全堆芯卸料方式，貯存工況下乏燃料水池冷卻系統(tǒng)單列運行(如運行001系列)，設(shè)備冷卻水側(cè)并聯(lián)運行。為了防止乏燃料水池硼水結(jié)晶，當設(shè)備冷卻水水溫低于15℃可以通過開啟003或002RF，旁通部分乏池水，最終高溫乏池水和冷卻后的低溫乏池水混合后提高乏池溫度。

　　上述兩種措施都可以實現(xiàn)提高乏池水溫度防止硼水結(jié)晶，需要通過換熱計算驗證措施有效性。

　　4、換熱計算及分析

　　4.1計算方法

　　華龍一號乏池冷卻系統(tǒng)為了較少設(shè)備廠房空間，采用板式換熱器與設(shè)備冷卻水進行換熱。由于板式換熱器的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，其換熱性能受板片組合、板片波紋角度、板片波紋深度等參數(shù)影響較大[2]，通常采用的計算方法如下[3]。

　　4.1.1傳熱基本方程式

　　式中，Q為傳熱量，J/s;A為換熱面積，m2;K為總傳熱系數(shù)，W/(m2·K)Δtm為傳熱平均溫差，對數(shù)平均溫差乘以板片組合校正系數(shù)，℃

　　4.1.2換熱量計算式

　　式中，qm為流體質(zhì)量流量，kg/s;Cp為流體比熱容，J/(kg·K);t'和t"為分別表示某側(cè)流體進出口溫度，℃

　　4.1.3總傳熱系數(shù)計算式

　　式中，α1和α2分別為板片兩側(cè)的傳熱膜系數(shù)，W/(m2·K);R1和R2為板片兩側(cè)污垢系數(shù)，m2·K/W;δP為板片厚度，m;λP為板片導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m2·K)。

　　4.2乏燃料衰變熱計算

　　以華龍一號機組為例進行衰變熱計算，對于停堆卸入乏池的整個堆芯的衰變熱如圖4所示[1]。

　　表3不同換料批次最小衰變熱

　　表4乏池流量不變、乏池入口溫度45℃時所需的最小冷卻水流量

　　圖4停堆卸入乏池的堆芯衰變熱曲線

　　換料方式是在第三次換料后，由年換料調(diào)整為18個月?lián)Q料模式(每次卸出68個燃料組件)，池內(nèi)貯存的乏燃料組件數(shù)量以及池內(nèi)衰變熱如表3所示。

　　4.3乏燃料水池水溫計算

　　一般在換料工況下，不會出現(xiàn)硼水結(jié)晶的情況。因為換料時，熱負荷最小為6.12MW，在設(shè)冷水入口溫度最小為8.16℃時，乏池入口溫度為17.4℃，出口溫度為10.14℃。不會到達硼結(jié)晶閾值。因此，換料工況不存在硼水結(jié)晶的風險。

　　對于措施一旁通設(shè)備冷卻水流量的方式，正常貯存時，當設(shè)冷水入口溫度最小為8.16℃時，保持乏池入口溫度為45℃，所需的最小冷卻流量，如表4所示。

　　對于措施二旁通乏池水流量的方式，冷卻水入口溫度8.16℃時，保持冷卻水側(cè)流量不變時，乏池側(cè)進出口溫度如表5所示。

　　從表4表5可以看出，采用調(diào)整設(shè)備冷卻水的方案，可以保證乏池內(nèi)水溫始終高于報警值的要求，當冬季氣溫較低時，晝夜海水溫度起伏變化，最低海水溫度可能出現(xiàn)在某個時刻，為減少操作員動作可以調(diào)整冷卻水到最小流量，不需要根據(jù)水溫實時調(diào)節(jié)。采用調(diào)整乏池水的方案，同樣可以實現(xiàn)防止乏池內(nèi)硼水結(jié)晶，但是對于換熱器出口混合前的局部管道內(nèi)可能出現(xiàn)溫度較低的情況，如果換熱流量較低需要操作員關(guān)注局部的硼結(jié)晶風險。

　　5、結(jié)論

　　本文為防止華龍一號乏燃料水池硼水結(jié)晶提出兩種運行措施，措施一是減少換熱器冷側(cè)設(shè)備冷卻水的流量，措施二是減少換熱器熱側(cè)乏池水的流量。通過換熱計算，兩種措施都可以降低硼結(jié)晶風險，采用措施二時需要關(guān)注換熱器出口的乏池水溫度防止局部產(chǎn)生硼結(jié)晶。

　　表5冷卻水流量不變、乏池入口溫度45℃時所需的最小乏池流量

　　參考文獻:

　　[1]于沛,李博,王廣飛.壓水堆核電廠乏池冷卻系統(tǒng)擴容改進研究[J].核科學與工程,2016,36(6):729-734.

　　[2]朱金雄,歐陽欽,管玉峰,等.熱阻法在核電站人字形板式換熱器性能分析上的應(yīng)用[J].能源技術(shù)與管理,2014,39(5):121-123.

　　[3]于沛,付浩然.華龍一號設(shè)備冷卻水系統(tǒng)板式換熱器性能研究[J].核動力工程,2018.